架的情况Ｆ，对轴承Ａ端进行凸出量测量（图２）， 得裂轴承Ａ壤辩凸出量毽鼓。
（２）在规定预紧力Ｐ、使朋工艺球和工嚣棘持 架的情况下。对轴承Ｂ端进行凸出量测量（阑３）， 得到轴承Ｂ端的凸出量值巩。
为使轴承达到～定的预紧力，酋先需对轴承 静盎斑蠢连｛亏瓣量。藏对使用辨角接齄璩辘承对 每蠢轴承投测量一次凸娃｝量，孺双捌角接藏球轴 承由于结构原因需进行两次凸出堂测量。 Ｉ Ｉ凸出量的测量
10.期刊论文 余挺.张雪萍 基于变形协调的双列角接触球轴承受力计算 -轴承2004,(11)
较全面地考虑双列角接触球的变形因素和双列轴承间的变形协调条件,实现了该类轴承的精确受力计算.同时还能计算出轴承的变形和承载区域大小 .基于此,该方法为轴承实现精确的承载判定、寿命计算、类型选用和性能分析等提供了理论基础.
6.期刊论文 王大力.王玉金.宋丽 提高双列角接触球轴承合套率的方法 -轴承2000,(9)
推导了双列角接触球轴承径向游隙、轴向游隙、接触触和沟心距及原始径向游隙之间的相互关系,给出了双列触接触球轴承内、外圈沟心距及公差的 确定方法.利用该方法,在轴承套时.附圈2幅,表2个.
介绍了双半内圆型双列角接触球轴承的结构及主要尺寸参数的设计计算方式,并根据轴承零件的各主要尺寸参数加工误差对轴向游隙的影响程度以及 加工工艺的难易程度,对各尺寸公差进行了合理的选择.附图3幅,参考文献1篇.
4.期刊论文 张雷.李成刚.杨晓蔚 轿车轮毂双列角接触球轴承结构设计 -轴承2002,(2)
日端的轴向弹性变形＾。：和＾。：。 当卫＝２８时，利厢（２）式计算出轴承Ａ端和
露端的鞋商弹性变形正。和，盈。。 ２ ３在爱有辅商变鼯ｆＰ＝０｝情嚣下的凸出量
把赴’、趣７｛弋替｛１）式中静截、赴＆ｐ可计募出 井萄的实际黪研量Ｓ’＋岛’。
通过实瞄｛测量和理论计算，可以使４６／１８Ｃ１ｗ／ ＨＶＩ：＇５轴承的颓紧力准确达到设计的基本要求，较好地满 足了主帆的使用。
在实际生产中，加工角接触球轴承的内外坡时，可以用自制立式表台测量出坡的锁量(ti,te)。但是双列角接触球轴承的装球口锁量与径向中心线有 一个角度，是设计尺寸，无法直接测量，一定要通过转换计算才能在自制立式表台上检测。 角接触球轴承沟道最低点A至沟道素线与坡素线交点B的径向距离AC即为坡锁量ti(te)。如图1所示，可以直接在立式表台上测量。图2所示装球口锁量 ，因与径向中心线成α角，必须转化为径向高度差AB才可测量。
当Ｓ＋Ｓ。为藏对，表示应修研量（见图４）。 当文＋岛为负时，丧示在预紧力Ｐ｛乍用下，两外 强束燕叠，蔼是分离搿静｛见圈５），逡对应通过控 制海位置搬以避免。
由圈６和强７可知，辘承程实际使甩辩《ｚ＝ ２８）的凸出最乱’、％７分另ｑ为
ｌ撤型球轴承谴计方法洛阳轴承研究所，１９８２ ２埃斯曼等＋涟动轴承设计与虚用手册，华中工学院出
ｕ揩ｆｏｒ ｕｔｉｌｌｚｍｇ ｐｅｒｆｏｍｍｎｃｅ ｏｆｄｏｕｂｋ ｒｏｗ ａｎｇｕｌａｒ ｃｏｎｔａｃｔ
ｔｈｅ＆ｍ摧 谳ｂ“ｐ，ｔｈｅ ｐｒｅｌｃａｄⅢｂｅ ａｐｐｌ｛ｅｄ∞ｔｈｅｍ．Ｂｅｃａｕｓｅ ｍａｎｙ ｈｏｓｔ ｒａａｃｈｉｎ，＊ｈａｖｅ
婚Ⅻ《‘晦蒯妇孰‰㈣ｆｏｒｔｈｅ黼西ｈｅａｌｍｇｓ，籼删ａｐｐＫｅｄ ａｎｄ舵ｍ血㈣ｄｎｇ，小ｅｓｅ ｏｎｉｔⅫｂｅ∞＂ ｒａｔｅ Ｂｙ ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ
双捌角接触球轴承可承受双向轴向载荷，具 毒较斑盼寤转耩发秘较大豹爨性。褥鞋，垂手其 结祷蘩凑，安装葡使，工艺性好丽寝航天、靛空疆 域的某些特殊场合樽到应用。
2.期刊论文 宋丽.刘正士.王玉金.王国强.何润芳 单列深沟球轴承与双列角接触球轴承自由偏转角的计算 -轴承
通过几何分析,推导了单列深沟球轴承和双列角接触球轴承的自由偏转角的计算公式,并对单列、双列球轴承的自由偏转角进行了计算分析与比较.
袖商变形与鞋舞载荷蘸关系可盎下式表示： ，＝（Ｏ ００２．Ｏ．００３）Ｐ∞ｚ瑚仉。ｏ ｓｉｎ 口
尹——轴承霰綮力。Ｎ ｚ——单≯《轴承球数 Ｄ。——钢球赢往，“髓 ｎ——单列轴承接触角 ２，２辘承Ａ、Ｂ嚣壤黪辘鑫弹性变形 当ｚ＝１２时，利糟（２）式计算磁轴承Ａ端和
由于４６／１８轴戢结构特殊，因而在测量凸出 量砖，使曩缒工艺探簿颦装１２粒锯簿，翟在实器 使丽中轴承应装２８糙钢球，所班醺对凸出量测量 值也、“做必要的修正，这样才艟与实际使用 情况相符，达到预定的预紧力。 ２，１轴商变形与轴魁粒荷的关幕
参考文献(2条) 1.微型球轴承设计方法 1982 2.埃斯曼 滚动轴承设计与应用手册 1985
1.期刊论文 彭小敏.张斌昌.郭海辉.王兆盛 双列轴承轴向游隙自动测量仪 -轴承2000,(10)
双列角接触球轴承或双列圆锥滚子轴承的轴向游隙对轴承的疲劳寿命、旋转精度、温升和噪声等性能有特别大的影响.为经验测试双列轴承的成品游隙,研 制了DS-Y1型轴承游隙自动测量仪,介绍了该仪器的工作原理和主要结构,经使用证明该仪器自动化程度高、稳定可靠、测量准确、结构相对比较简单、生产效率高 .附图2幅.
以566719汽车轮毂轴承为对象,在ABLT-1型自动控制轴承疲劳寿命强化试验机上进行疲劳寿命试验,根据结果得出,该轴承寿命达到一定的要求,能保证运行 10×104km以上,并对失效零件作了分析,提出了改进意见.
8.期刊论文 马克强.赵丽.周景虎 双列角接触球轴承内圈装球口车削工艺尺寸的计算 -轴承2000,(6)
轮毂轴承单元是汽车上最重要的部件之一.本文对轿车用第二代轮毂轴承单元中双列角接触球轴承的结构、尺寸进行系统探讨分析.附图2幅.
5.期刊论文 刘志英.李国庆 双列角接触球轴承轴向游隙控制 -轴承2002,(2)
为了解决双列角接触球轴承轴向游隙难以控制、合套率低的问题,采取修磨内圈小端面的方法较好解决此类轴承轴向游隙超差的问题.附表2个.
为使双列角接触球轴承的使用性能得到充分 保诞，对其施加一定的预紧力是必幂可步的。这 与懿对嫠用辩角接辕簿轴承喜类骰之娃，程由手 双刘角接触球轴承的内圈是双淘的，在设计和制 造上有自己的独特性。同时，主机对此娄轴承多 有嵩晁敏度和低摩擦力矩的要求，避就要求对其 所搬耱瓣覆蒙鸯必缓准碴。如果宴璐甄紧杰枣于 设计豫紧力，剜轴承的莉性不能满避嚣求；如果实 际磺紧力大于设计预紧力，则又破蛛了轴承的高 灵敏度性能，故此，对轴承施加的实簖预紧力的准
1.李新宁.杨海生.王燕霜.邓四二 轴承预紧力测试装置的研制[期刊论文]-机械设计与制造 2009(2)
双列角接触球轴承内圈装球口的车削工艺尺寸过去是凭经验给出的，其几何及位置精度差，致使轴承装配时常产生装不进球，或装球后掉球的现象 。通过对几何图形的分析，推导出了装球口的车削工艺尺寸，来提升了轴承的装配质量。附图1幅。
9.期刊论文 贾剑.胡经 双列角接触球轴承套圈装球口锁量的间接测量 -轴承2001,(6)